公式表达式
参数列表
| 符号 | 名称 | 单位 |
|---|---|---|
| De | 外径 Dₑ | mm |
| Di | 内径 Dᵢ | mm |
| material | 材料 | — |
| t | 厚度 t | mm |
详细计算指南
DIN 6796 弹性刚度：切线刚度与线性化计算
1. 刚度定义与工程意义
碟形垫圈的切线刚度 $k(s)$ 定义为力‑挠度曲线在工作点 $s$ 处的斜率：
在螺栓连接中，垫圈刚度直接影响： - 预紧力松弛补偿能力：刚度越低，补偿同等嵌入位移所需的力损失越小。 - 载荷分配系数 $\Phi^*$：垫圈作为串联弹性元件，其柔度 $\delta_W = 1/k$ 计入系统总柔度，进而影响螺栓附加力与接合面残余力的分配（VDI 2230 R3）。 - 动态响应：刚度影响振动下预紧力的波动幅度。
DIN 6796 垫圈的 $h_0/t$ 比值通常在 0.4～0.9，远小于典型碟形弹簧（$\eta \approx \sqrt{2} \approx 1.41$），因此其力‑挠度曲线在工作段非常接近直线，可用恒定的平均刚度进行简化计算，极大方便了工程应用。
2. 精确切线刚度公式推导
由 Almen‑Laszlo 力‑挠度方程：
引入无量纲量 $\delta = s/t$, $\eta = h_0/t$，并记常数：
则：
对 $s$ 求导，利用 $\frac{d\delta}{ds} = 1/t$，得切线刚度：
展开括号后求导，整理得：
或以有量纲形式表达：
该式可用于精确计算任意压缩量 $s$ 处的瞬时刚度。
3. 线性化近似（DIN 6796 低 $\eta$ 特性）
当 $\eta$ 较小（如 $\eta \le 0.9$）且工作压缩量 $\delta$ 不超过 $0.75\eta$ 时，刚度随压缩量的变化很小，可用展平过程中的平均刚度或零压缩量处的初始刚度来近似表示整个工作段的刚度。
3.1 初始刚度 $k_0$（$s=0$ 处）
3.2 平均线性刚度近似
在 $0 \le s \le 0.75h_0$ 区间内，力‑挠度曲线接近直线，可近似用连接起点与终点（或工作区间的中点）的割线刚度作为恒定刚度。最简工程近似为：
或直接采用初始刚度 $k_0$，因为对低 $\eta$ 垫圈，刚度随 $s$ 下降的幅度很小（通常 < 15%）。设计常用推荐：直接取 $k \approx k_0$，既安全又简便。
若需更精确的平均值，可取 $s = 0.25h_0$ 与 $s = 0.75h_0$ 两点的割线斜率。
4. 计算示例（M10 用 DIN 6796 垫圈）
沿用前例参数： - $D_e = 20$ mm, $D_i = 10.2$ mm, $t = 1.5$ mm, $h_0 = 1.0$ mm → $\eta = 0.6667$ - $E = 206\,000$ MPa, $\nu = 0.3$ → $\dfrac{4E}{1-\nu^2} \approx 905\,495$ - 已算得 $K_1 \approx 0.6947$, $C_F \approx 16\,497$ N
精确切线刚度分布（取点）：
| $s$ (mm) | $\delta$ | $k(s)$ 计算式 | $k(s)$ (N/mm) |
|---|---|---|---|
| 0.00 | 0.0000 | $\frac{C_F}{t}[\eta^2+1] = \frac{16497}{1.5}(0.4444+1) = 10998 \times 1.4444$ | 15 890 |
| 0.25 | 0.1667 | $\frac{C_F}{t}[\frac{3}{2}(0.1667)^2 - 3(0.6667)(0.1667) + 1.4444] = 10998 \times [0.0417 - 0.3333 + 1.4444] = 10998 \times 1.1528$ | 12 680 |
| 0.50 | 0.3333 | 括号内 = $\frac{3}{2}(0.1111) - 3(0.6667)(0.3333) + 1.4444 = 0.1667 - 0.6667 + 1.4444 = 0.9444$ | 10 390 |
| 0.75 | 0.5000 | 括号内 = $\frac{3}{2}(0.25) - 3(0.6667)(0.5) + 1.4444 = 0.375 - 1.0000 + 1.4444 = 0.8194$ | 9 020 |
| 1.00 | 0.6667 | 括号内 = $\frac{3}{2}(0.4444) - 3(0.6667)(0.6667) + 1.4444 = 0.6667 - 1.3333 + 1.4444 = 0.7778$ | 8 560 |
可以看出，从 $s=0$ 到 $s=1.0$ mm，刚度从约 15 900 N/mm 下降到 8 560 N/mm，降幅约 46%。但在常规工作段（$s \le 0.75h_0 = 0.75$ mm），刚度在 15 900～9 020 之间，相对变化 43%。若限定工作压缩量在 $0.2 \sim 0.5$ mm，刚度约 14 000～10 400，取平均值 12 000 N/mm 作为线性化刚度，误差在 ±15% 内，对螺栓柔度计算通常可接受。
简化线性取值建议：
对于本例，可取 $k_{lin} \approx 12\,000$ N/mm（或保守取 9 000 N/mm，使柔度略大，偏向安全）。
5. 在 VDI 2230 体系中的应用
- 柔度叠加
垫圈柔度 $\delta_W = 1/k$。系统总柔度：$$\delta_{total} = \delta_S + \delta_P + \delta_W$$
因垫圈柔度通常远大于螺栓柔度（本例 $\delta_W \approx 8.3\times10^{-5}$ mm/N，而 M10 螺栓 $\delta_S \approx 1.2\times10^{-6}$），垫圈主导了总柔度的增加，从而显著降低载荷系数 $\Phi^*$（螺栓附加力减小），但同时也会降低嵌入损失的力衰减。
-
嵌入补偿评估
发生嵌入 $f_Z$ 时，预紧力损失 $\Delta F \approx k \cdot f_Z$。低刚度垫圈可使 $\Delta F$ 大幅减小，这正是 DIN 6796 垫圈作为弹性补偿元件的核心价值。 -
预紧力‑压缩量匹配
由目标预紧力 $F_M$ 和刚度 $k$，可迅速估算所需压缩量 $s \approx F_M / k$，再与许用压缩量比较，作为详细计算的初值。
6. 注意事项
- 温度影响：弹性模量 $E$ 随温度升高而下降（～ -10% /100°C），刚度同比降低。高温设计时需用工作温度下的 $E$ 值修正。
- 制造公差：厚度 $t$ 和锥高 $h_0$ 公差导致刚度偏差可达 ±20%。应以最小刚度（最软）校核松弛补偿能力，以最大刚度（最硬）校核预紧力损失。
- 齿纹垫圈：若 DIN 6796 垫圈带有齿纹（非标准常见），刚度会因截面削弱而下降，需乘以修正系数 $\beta_{strié}$。
- 压平点刚度：当 $s \to h_0$ 时，刚度虽非零，但垫圈已无弹性行程，不应依此进行补偿设计。
总结：
DIN 6796 碟形垫圈因 $h_0/t$ 低，力‑挠度曲线接近线性，可用简单的平均切线刚度进行工程估算。精确刚度公式 $k(s) = \frac{C_F}{t}[1.5\delta^2 - 3\eta\delta + (\eta^2+1)]$ 提供了任意点刚度的解析值，而线性近似 $k \approx k_0$ 或工作段割线刚度足以满足大多数螺栓连接设计需求，显著简化 VDI 2230 计算。